EVALUACIÓN DEL ESPESOR DEL AISLANTE TÉRMICO REQUERIDO EN EL SISTEMA DE SECADO DE BANDEJA TIPO ESTRELLA CON FLUJO BIDIRECCIONAL (PARTE III)

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EVALUACIÓN DEL ESPESOR DEL AISLANTE TÉRMICO REQUERIDO EN EL SISTEMA DE SECADO DE BANDEJA TIPO ESTRELLA CON FLUJO BIDIRECCIONAL (PARTE III)

Continuando con la serie EVALUACIÓN DEL ESPESOR DEL AISLANTE TÉRMICO REQUERIDO EN EL SISTEMA DE SECADO DE BANDEJA TIPO ESTRELLA CON FLUJO BIDIRECCIONAL y una vez calculadas las perdidas de calor en la red de tuberías procedemos a la determinación de las perdidas de calor por conveccion forzada interna y conveccion natural en el equipo de secado.

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Imagen creada por el autor @benayetfranco en el programa Autodesk Inventor Professional 2017 y powerpoint para esta publicación.

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RESUMEN

El objetivo principal de la presente investigación fue la determinación del espesor del aislante térmico requerido para el sistema de secado de bandeja tipo estrella con flujo bidireccional. Para ello, inicialmente se procedió a la descripción del sistema de secado a través de un isométrico elaborado con el programa AutoCAD, permitiendo conocer la distribución y las dimensiones del sistema en estudio. Posteriormente, se determinaron las pérdidas de calor en todo el sistema de secado mediante la ley de enfriamiento de Newton y la ley de conservación de la energía, obteniéndose un valor de 396,9027 W; de igual forma se calculó el espesor para la lana mineral y la fibra de vidrio
para la red de tubería del secador, obteniéndose un espesor global de 1 pulg y 1,5 pulg respectivamente. Seguidamente, se estimaron los costos de los aislantes térmicos siendo la lana mineral el más económico, permitiendo un ahorro energético de 80,3904 W y manteniendo una temperatura de superficie menor a 60°C como lo establecen las normas de la Occupational Safety and Health Administration (OSHA); en cuanto al equipo de secado se concluyó que no amerita aislamiento térmico, debido a que el valor obtenido de espesor no fue superior a 0,08 pulg (siendo un valor no comercializado), por lo tanto se mantiene una temperatura de contacto menor a la permisible.

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VISTA DEL SISTEMA EN ESTUDIO.

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Imagen creada por el autor @benayetfranco en PowerPoint para esta publicación.

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Determinacion de las perdidas de calor en el Tronco de pirámide (horizontal de entrada) para convección forzada interna

Para calcular las pérdidas de calor por convección forzada interna fue necesario determinar el área superficial de transferencia de calor, haciendo uso de la ecuación para la determinación del área superficial de transferencia de calor.

Al no encontrarse información en las bibliografías indagadas acerca de la ecuación de diámetro hidráulico para la figura tronco de pirámide se establecieron dos ecuaciones, todo ello en función de conseguir un valor lo más cercano a la realidad. En primer lugar, se determinó el diámetro hidráulico de la base mayor (DhB), donde se asumió que la base menor del tronco de pirámide (Dhb) se encuentra comprendida en la base mayor, por lo tanto, se hizo uso de la ecuación para el Diámetro hidráulico, la cual se aplica a estructuras con una geometría cuadrada.

En segundo lugar, se aplicó la ecuación del diámetro hidráulico promedio (Dhp), en la cual se promedian los diámetros hidráulicos de la base mayor y de la base menor del tronco de pirámide.

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Imagen creada por el autor @benayetfranco en PowerPoint para esta publicación.

Simultáneamente, se determinó la temperatura media, para posteriormente determinar la temperatura de película; una vez obtenida, se interpoló para conocer las propiedades físicas del fluido tales como: conductividad térmica, viscosidad cinemática y número de Prandtl.

Para conocer el régimen de flujo se procedió a determinar el número adimensional de Reynolds. Luego, se determinó el número de Nusselt. Seguidamente el coeficiente convectivo de transferencia de calor y finalmente Se conoció la diferencia media logarítmica de temperatura por la ecuación.

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CALCULOS

  • Determinación del área de transferencia de calor.

El area superficial de transferencia de calor, como se definió anteriormente, representa el área superficial de contacto con el fluido. En otras palabras, el área total con la que entra en contacto el fluido a través de su flujo y con la que intercambia calor.

Area de transferencia de calor..png

  • Determinación del diámetro hidráulico.

comúnmente utilizado en hidráulica cuando se manejan fluidos en canales y tubos no circulares. Utilizando éste término se puede estudiar el comportamiento del flujo de la misma forma como si fuera una tubería de sección circular. Para el caso de ductos cuadrados e define como cuatro veces el área de la sección transversal dividida por el perímetro mojado.

diámetro hidráulico de la base mayor:

Diametro hidraulico base mayor.png

diámetro hidráulico de la base menor:

Diametro hidraulico base menor.png

Promediando los diámetros de la base mayor y menor obtenidos se tiene que:

Diametro hidraulico promedio.png

  • Determinación de la temperatura media del fluido.

Representa el promedio aritmético de las temperaturas medias en la admisión y la salida; la cual permanece constante en una sección transversal.

temperatura media del fluido..png

  • Determinación de la temperatura de película.

Es el promedio aritmético de las temperaturas de la superficie y del flujo libre. De esta forma, se supone que las propiedades del fluido se mantienen constantes en esos valores a lo largo de todo el flujo.

Una vez obtenida la temperatura de pelicula se determinan las propiedades del Fluido (Aire caliente a 1 atm de presión).

Temperatura de pelicula.png

Las propiedades del aire se evalúan a la temperatura de película.

propiedades temperatura de pelicula.png

  • Determinación del número de Reynolds.

Las propiedades del aire se evalúan a la temperatura de película, los valores fueron extraídos de la tabla mediante interpolación.

Numero de reynolds.png

  • Determinación del Número de Nusselt.
    Expresa la relación entre la fricción del fluido y la transferencia de calor para flujo laminar sobre una placa plana.

Numero de nusselt.png

  • Determinación del coeficiente de transferencia de calor.

Al despejar de la Ecuación para el número de Nusselt el coeficiente convectivo, se tiene:

coeficiente de transferencia de calor.png

  • Determinación de la diferencia media logarítmica de temperatura.

Se obtiene al seguir el rastro del perfil real de temperaturas del fluido a lo largo de la geometría en estudio y es una representación exacta de la diferencia de temperatura promedio entre el fluido y la superficie.

temperatura media logaritmica.png

  • Determinación de la velocidad de transferencia de calor.

La razón de la transferencia de calor por este mecanismo se calcula tomando ciertas consideraciones a la razón de transferencia de calor por convección que se obtiene a través de la ecuación de conservación de la energía.

velocidad de transferencia de calor.png

Todas las ecuaciones fueron creadas por el autor @benayetfranco en PowerPoint para esta publicación.

Nota: De manera análoga se determinaron las pérdidas de calor para los demás troncos de pirámide

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RESULTADOS

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Imagen creada por el autor @benayetfranco en PowerPoint para esta publicación.

Los resultados mostrados a continuación corresponden a los resultados obtenidos por ambos casos de estudio. El primero asumiendo que el diámetro hidráulico de la base menor se encuentra "dentro" de la base mayor y el segundo, promediando los diámetros hidráulicos de las bases mayor y menor respectivamente.

Resultados.png

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REFERENCIAS

  • Cengel, Yunus A. (2007). Transferencia de calor y masa. Tercera Edición México, Editorial: McGraw-Hill.
  • Geankoplis, Christie (1998). Procesos de transporte y operaciones unitarias. México, Editorial: Continental S.A
  • J.P. Holman (1986). Transferencia de calor. Editorial: McGraw-Hill.
  • Donald Q. Kern (1965). Procesos de transferencia de calor. Editorial: McGraw-Hill.
  • Perry, R. H. (1997). Manual del Ingeniero Químico. México: McGraw-Hill.
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Buen compartir de informacion

Muchas gracias.